钢结构阻尼比_钢结构材料的阻尼是多少

钢结构阻尼比

1、钢结构材料的阻尼是多少?

钢结构在多遇地震下的阻尼比 对不超过 50m的钢结构可采用 0.04 对超
过 50m的钢结构可采内用 0.03,高度》200米，宜取0.02 在罕遇容地震下的分析 阻尼比可采用 0.05
依据
GB 50011-2010 建筑抗震设计规范第8.2.2条

2、钢结构抗震计算的阻尼比选取是多少

钢结构在多遇地震下的阻尼比 对不超过 50m的钢结构可采用 0.04 对超
过 50m的钢结构可采用 0.03,高度》200米，宜取内0.02 在罕遇容地震下的分析 阻尼比可采用 0.05
依据
GB 50011-2010 建筑抗震设计规范第8.2.2条

3、风载荷作用下结构的阻尼比如何确定?

规范推荐，钢结构0.02，混凝土结构0.05，钢-混凝土组合结构可以在中间选择。
至于为什么这么选，我想应该是做过大量实验近似得出的吧。

4、A轴一B轴一C轴A一B24米一C24米共48米轻钢结构单层工业厂房承包商应该具备什么资质

工程名: 1 ************ PK11.EXE ***************** 日期: 1/ 3/2011 时间:18:29:32 设计主要依据: 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001); 《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001); 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003); 《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002); 结果输出 ---- 总信息 ---- 结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数: 1.00 节点总数: 9 柱数: 4 梁数: 4 支座约束数: 2 标准截面总数: 4 活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 计算风荷载钢材: Q345 梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20 基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00 钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.95 门式刚架梁平面内的整体稳定性: 不验算钢结构受拉柱容许长细比: 300 钢结构受压柱容许长细比: 180 钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180 柱顶容许水平位移/柱高: l / 180 抗震等级: 3(钢结构为考虑地震作用) 计算震型数： 3 地震烈度： 7.00 场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数： 0 设计地震分组：第一组周期折减系数:0.80 地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.050 按GB50011-2001 地震效应增大系数 1.000 窄行输出全部内容 ---- 节点坐标 ---- 节点号 X Y 节点号 X Y 节点号 X Y ( 1) 0.00 7.20 ( 2) 21.00 7.20 ( 3) 0.00 9.50 ( 4) 21.00 9.50 ( 5) 6.00 9.98 ( 6) 15.00 9.98 ( 7) 10.50 10.34 ( 8) 0.00 0.00 ( 9) 21.00 0.00 ---- 柱关联号 -------- 柱号 节点Ⅰ 节点Ⅱ 柱号 节点Ⅰ 节点Ⅱ 柱号 节点Ⅰ 节点Ⅱ ( 1) 8 1 ( 2) 9 2 ( 3) 1 3 ( 4) 2 4 ---- 梁关联号 ---- 梁号 节点Ⅰ 节点Ⅱ 梁号 节点Ⅰ 节点Ⅱ 梁号 节点Ⅰ 节点Ⅱ ( 1) 3 5 ( 2) 5 7 ( 3) 6 4 ( 4) 7 6 ---- 支座约束信息 ---- ( 1) 8111 ( 2) 9111 ---- 柱上下节点偏心 ---- 节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值 ( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00 ( 4) 0.00 ( 5) 0.00 ( 6) 0.00 ( 7) 0.00 ( 8) 0.00 ( 9) 0.00 ---- 标准截面信息 ---- 1、标准截面类型 ( 1) 16, 250, 250, 500, 6.0, 12.0, 12.0, 5 ( 2) 27, 200, 200, 500, 350, 6.0, 10.0, 10.0, 5 ( 3) 16, 180, 180, 350, 6.0, 8.0, 8.0, 5 ( 4) 27, 200, 200, 350, 500, 6.0, 10.0, 10.0, 5 ---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度 ----- 柱号 标准截 铰接 截面布 柱号 标准截 铰接 截面布面 号 信息 置角度 面 号 信息 置角度 ( 1) 1 0 0 ( 2) 1 0 0 ( 3) 1 0 0 ( 4) 1 0 0 ---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度 ----- 梁号 标准截 铰接 截面布 梁号 标准截 铰接 截面布面 号 信息 置角度 面 号 信息 置角度 ( 1) 2 0 0 ( 2) 3 0 0 ( 3) 4 0 0 ( 4) 3 0 0 2、标准截面特性截面号 Xc Yc Ix Iy A 1 0.12500 0.25000 0.41121E-03 0.31259E-04 0.88560E-02 2 0.10000 0.21250 0.20547E-03 0.13341E-04 0.64300E-02 3 0.09000 0.17500 0.10286E-03 0.77820E-05 0.48840E-02 4 0.10000 0.21250 0.20547E-03 0.13341E-04 0.64300E-02 截面号 ix iy W1x W2x W1y W2y 1 0.21548E+00 0.59411E-01 0.16449E-02 0.16449E-02 0.25007E-03 0.25007E-03 2 0.17876E+00 0.45549E-01 0.96693E-03 0.96693E-03 0.13341E-03 0.13341E-03 3 0.14512E+00 0.39917E-01 0.58777E-03 0.58777E-03 0.86467E-04 0.86467E-04 4 0.17876E+00 0.45549E-01 0.96693E-03 0.96693E-03 0.13341E-03 0.13341E-03 恒荷载计算... 节 点 荷 载: 节点号 弯矩 垂直力 水平力 0 柱 荷 载: 柱号 荷载类型 荷载值 荷载参数1 荷载参数2 0 梁 荷 载: 连续数 荷载个数 荷载类型 荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2 1 1 1 0.98 0.00 1 1 1 0.98 0.00 1 1 1 0.98 0.00 1 1 1 0.98 0.00 ---- 恒荷载标准值作用计算结果 ---- --- 柱内力 --- 柱号 M N V M N V 1 -33.24 23.97 -9.31 -33.80 -17.96 9.31 2 33.24 23.97 9.31 33.80 -17.96 -9.31 3 33.80 17.96 -9.31 -55.22 -16.05 9.31 4 -33.80 17.96 9.31 55.22 -16.05 -9.31 --- 梁内力 --- 梁号 M N V M N V 1 55.22 10.56 15.25 7.95 -9.80 -5.74 2 -7.95 9.80 5.74 19.23 -9.28 0.74 3 -7.95 9.80 -5.74 -55.22 -10.56 15.25 4 -19.23 9.28 0.74 7.95 -9.80 5.74 --- 恒荷载作用下的节点位移(mm) --- 节点号. X向位移 Y向位移 1 -3.3 0.1 2 3.3 0.1 3 -2.0 0.1 4 2.0 0.1 5 -0.6 17.6 6 0.6 17.6 7 0.0 26.2 活荷载计算... 节 点 荷 载: 节点号 弯矩 垂直力 水平力 0 柱 荷 载: 柱号 荷载类型 荷载值 荷载参数1 荷载参数2 0 梁 荷 载: 连续数 荷载个数 荷载类型 荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2 1 1 1 4.22 0.00 1 1 1 4.22 0.00 1 1 1 4.22 0.00 1 1 1 4.22 0.00 --- 活荷载标准值作用下的节点位移(mm) --- 节点号. X向位移 Y向位移 1 -9.4 0.2 2 9.4 0.2 3 -5.7 0.2 4 5.7 0.2 5 -1.9 50.0 6 1.9 50.0 7 0.0 74.7 风荷载计算... ---- 左风荷载标准值作用 ---- 节 点 荷 载: 节点号 水平力 垂直力 0 柱 荷 载: 柱号 荷载类型 荷载值 荷载参数1 荷载参数2 1 1 0.70 0.00 2 1 1.50 0.00 3 1 0.70 0.00 4 1 1.50 0.00 0 梁 荷 载: 连续数 荷载个数 荷载类型 荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2 1 1 1 -2.74 0.00 1 1 1 -3.12 0.00 1 1 1 -1.78 0.00 1 1 1 -2.03 0.00 --- 节点侧向（水平向）位移(mm) --- 节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx ( 1) 9.6 ( 2) -0.9 ( 3) 8.6 ( 4) 2.1 ( 5) 6.4 ( 6) 4.3 ( 7) 5.4 ( 8) 0.0 ( 9) 0.0 --- 柱内力 --- 柱号 M N V M N V 1 82.79 -28.75 22.71 62.55 28.75 -17.67 2 -15.69 -21.33 -2.66 -42.34 21.33 13.46 3 -62.55 -28.75 17.67 101.34 28.75 -16.06 4 42.34 -21.33 -13.46 -77.27 21.33 16.91 --- 梁内力 --- 梁号 M N V M N V 1 -101.34 -18.30 -27.38 -14.02 18.30 10.95 2 14.02 -18.30 -10.95 -31.76 18.30 -3.09 3 10.54 -18.56 9.26 77.27 18.56 -19.91 4 31.76 -18.56 0.14 -10.54 18.56 -9.26 ---- 右风荷载标准值作用 ---- 节 点 荷 载: 节点号 水平力 垂直力 0 柱 荷 载: 柱号 荷载类型 荷载值 荷载参数1 荷载参数2 1 1 -1.50 0.00 2 1 -0.70 0.00 3 1 -1.50 0.00 4 1 -0.70 0.00 0 梁 荷 载: 连续数 荷载个数 荷载类型 荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2 1 1 1 -1.78 0.00 1 1 1 -2.03 0.00 1 1 1 -2.74 0.00 1 1 1 -3.12 0.00 --- 节点侧向（水平向）位移(mm) --- 节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx ( 1) 0.9 ( 2) -9.6 ( 3) -2.1 ( 4) -8.6 ( 5) -4.3 ( 6) -6.4 ( 7) -5.4 ( 8) 0.0 ( 9) 0.0 --- 柱内力 --- 柱号 M N V M N V 1 15.69 -21.33 2.66 42.34 21.33 -13.46 2 -82.79 -28.75 -22.71 -62.55 28.75 17.67 3 -42.34 -21.33 13.46 77.27 21.33 -16.91 4 62.55 -28.75 -17.67 -101.34 28.75 16.06 --- 梁内力 --- 梁号 M N V M N V 1 -77.27 -18.56 -19.91 -10.54 18.56 9.26 2 10.54 -18.56 -9.26 -31.76 18.56 0.14 弯矩 31.63 22.91 59.03 98.75 140.38 183.91 304.06 考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.899 抗剪强度计算应力比 = 0.194 平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 285.88 平面外稳定计算最大应力比 = 0.922 考虑屈曲后强度计算应力比 = 0.899 < 1.0 抗剪强度计算应力比 = 0.194 < 1.0 平面外稳定最大应力 < f= 310.00 腹板高厚比 H0/TW= 67.50 < [H0/TW]= 206.33 (CECS102:2002) 翼缘宽厚比 B/T = 9.70 < [B/T] = 12.38 --- (恒+活)梁的相对挠度 (mm) --- 截面 1 2 3 4 5 6 7 挠度值 9.99 8.52 6.42 4.06 1.90 0.40 0.00 最大挠度值 = 9.99 最大挠度/梁跨度 = 1/ 1055. 斜梁坡度初始值: 1/ 12.50 变形后斜梁坡度最小值: 1/ 14.70 变形后斜梁坡度改变率 = 0.150 < 1/3 80 -17.62 15.62 -0.97 64.53 -35.19 14.74 81 -100.67 47.84 3.95 -23.81 -37.52 20.55 82 -96.82 45.98 3.80 -25.40 -35.56 19.40 83 -100.67 47.84 3.83 -26.74 -37.52 20.55 84 -96.82 45.98 3.68 -28.33 -35.56 19.40 85 -21.96 15.80 -1.31 30.51 -24.52 11.40 86 -18.28 13.30 -1.28 24.55 -20.56 9.69 87 -56.20 27.65 1.00 -7.89 -24.74 14.21 88 -46.81 23.17 0.64 -7.44 -20.75 12.03 89 -22.21 14.24 1.00 40.95 -22.96 9.09 90 -18.53 11.73 1.02 34.99 -19.00 7.39 91 -56.45 26.09 3.30 2.55 -23.18 11.90 92 -47.06 21.61 2.95 2.99 -19.19 9.73 --- 梁的弯矩包络 --- 梁下部受拉: 截面 1 2 3 4 5 6 7 弯矩 -100.67 -97.50 -96.32 -90.84 -81.05 -66.96 -66.12 梁上部受拉: 截面 1 2 3 4 5 6 7 弯矩 26.85 24.39 26.29 26.55 25.15 22.10 31.63 考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.601 抗剪强度计算应力比 = 0.068 平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 202.34 平面外稳定计算最大应力比 = 0.653 考虑屈曲后强度计算应力比 = 0.601 < 1.0 抗剪强度计算应力比 = 0.068 < 1.0 平面外稳定最大应力 < f= 310.00 腹板高厚比 H0/TW= 55.67 < [H0/TW]= 206.33 (CECS102:2002) 翼缘宽厚比 B/T = 10.88 < [B/T] = 12.38 --- (恒+活)梁的相对挠度 (mm) --- 截面 1 2 3 4 5 6 7 挠度值 0.00 6.18 10.44 12.80 13.36 12.33 9.99 最大挠度值 = 13.36 最大挠度/梁跨度 = 1/ 788. 斜梁坡度初始值: 1/ 12.50 变形后斜梁坡度最小值: 1/ 14.95 变形后斜梁坡度改变率 = 0.164 < 1/3 构件重量 (Kg)= 173.08 -------------------------------------------------------------------------------- 风荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移: 节点( 4), 水平位移 dx= 8.605(mm) = H / 1104. 地震荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移: 节点( 4), 水平位移 dx= 6.809(mm) = H / 1395. 梁的(恒+活)最大挠度: 梁( 2), 挠跨比 = 1 / 788. 风载作用下柱顶最大水平位移: H/ 1104< 柱顶位移容许值: H/ 180 地震作用下柱顶最大水平位移: H/ 1395< 柱顶位移容许值: H/ 180 梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 788< 梁的容许挠跨比: 1/ 180 所有钢柱的总重量 (Kg)= 1321. 所有钢梁的总重量 (Kg)= 954. 钢梁与钢柱重量之和 (Kg)= 2275. -----PK11 计算结束-----

5、混凝土结构在设防地震作用下的阻尼比是多少

钢结构的阻来尼比小，源抗震性能好一些的原因如下：
在等效秥滞模态阻尼中，钢筋混凝土结构是刚性理论设计的，不能变形，破坏过程（钢筋屈服和混凝土破碎）中也能够吸收大量能量；钢结构采用弹性理论设计的，钢结构较为柔软主要通过弹塑性变形吸收能量，较混凝土而言脆断的可能性低得多，变形量也较大，其构件能够虽地震小幅度变形后再恢复，一般认为10层以下的钢结构建筑物基本不会发生倒塌事故。

阻尼比指阻尼系数与临界阻尼系数之比，表达结构体标准化的阻尼大小。规范的阻尼比按12 层划分:12 层以下为0. 035;12 层以上为0. 02。新规范反映了随房屋高度增大阻尼比减小的规律，并考虑设计上的需要，对钢结构阻尼比进行了细分，其规定为: 高度不大于50m时可取0. 04;高度大于50m且小于200m时可取0. 03;高度不小于200m时可取0. 02。

6、pkpm空间刚性吊柱怎么设置

PMCAD中设计参数

1、 考虑结构设计使用年限的荷载调整系数，【高规5.6.1】设计使用年限为50年时取1.0，设计使用年限为100年时取1.1。

2、
框架梁端负弯矩条幅系数，【高规5.2.3】在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形内力重分布对梁端负弯矩乘以调幅系数进行调幅，并应符合下列规定：装配整体式框架梁端负弯矩调幅系数可取为0.7~0.8，现浇框架梁端负弯矩调幅系数可取为0.8~0.9（一般取为0.85），且调幅后的跨中弯矩不应小于按简支计算的跨中弯矩的1/2。

3、 梁柱混凝土保护层厚度，【混规8.2.1】中有详细规定（新规范保护层厚度指以最外层钢筋的外边缘计算混凝土的保护层厚度）。

4、
框架的抗震等级，【抗规6.1.2】中有详细规定（表6.1.2中确定的房屋的抗震等级为丙类建筑的抗震等级，甲乙类建筑应提高一度查表6.1.2确定其抗震等级，但抗震设防烈度为9度时，乙类建筑的抗震等级应按特一级采用，甲类建筑应采取更有效的抗震措施，丁类建筑允许降低一度采取抗震措施，但已为6度时不应再降低）

5、
抗震构造措施的抗震等级，【抗规3.3.2】建筑场地为1类时，对甲乙类建筑应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施，对丙类建筑应允许按本地区抗震设防烈度降低一度的要求采取抗震构造措施，但抗震设防烈度为6度时仍应按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施。（1类场地时，丁类建筑抗震构造措施也可降低一度同丙类；2类场地时，甲乙类建筑应按本地区抗震设防烈度提高一度采取抗震构造措施，丙类建筑按本地区抗震设防烈度采取抗震构造措施，丁类建筑可按本地区抗震设防烈度降低一度采取抗震构造措施；3、4类场地时，甲乙类建筑应按本地区抗震设防烈度提高两个等级采取抗震构造措施，丙类建筑7度半和8度半分别按8度9度采取抗震构造措施，丁类建筑7度和8度分别按6度7度采取抗震构造措施）。

6、
计算振型个数，【高规5.1.13】计算振型数应使各振型参与质量之和不小于总质量的90%（振型数应为3的倍数，与结构的自由度有关，所选振型数不应大于结构的自由度，当结构按侧刚模型分析时，每层的刚性楼板有三个自由度，总自由度为3n，当按总刚模型分析时，每个节点有两个自由度，总自由度为2mn）。

7、
周期折减系数，【高规4.3.17】当非承重墙体为砌体墙时，高层的计算自振周期折减系数可按下列规定取值：框架结构可取0.6~0.7；框架-剪力墙结构可取0.7~0.8；框架-核心筒结构可取0.8~0.9；剪力墙结构可取0.8~1.0（可根据实际情况自行确定，如框架结构的填充墙较少时，折减系数可取的大一些如0.85）.

文本文件输出

1、 平均重度，建筑的总质量除以总面积，框架12~13，框剪14~15，剪力墙15左右。

2、 质量比，【高规3.5.6】楼层质量沿高度宜均匀分布，楼层质量不宜大于相邻下部楼层质量的1.5倍。

3、
刚度比，【高规3.5.2】对框架结构，楼层与其相邻上层的侧向刚度比不宜小于0.7，与相邻上部三层刚度平均值的比值不宜小于0.8，规范中有详细的计算方法，框架与框剪的计算方法不同，Ratx1和Raty1的值不能小于1，若小于则是薄弱层，【高规3.5.8】侧向刚度变化、承载力变化、竖向抗侧力连续性不规则的，其对应于地震作用标准值的剪力应乘以

1.25的增大系数，【抗规3.4.4】平面规则而竖向不规则的建筑，应采用空间结构计算模型，刚度小的楼层的地震剪力应乘以不小于1.15的增大系数，高层建筑结构设计应按【高规】，多层建筑结构设计也可以按【抗规】。

4、 刚重比，【高规5.4】中有详细的计算方法和规定。

5、 承载力之比，【抗规4.4.3】抗侧力结构的层间受剪承载力之比不应小于相邻上一楼层的80%。

6、
周期比，【高规3.4.5】结构扭转为主的第一自振周期与平动为主的第一自振周期之比，A级高度高层建筑不应大于0.9，B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不应大于0.85，且前两个周期宜为平动周期。

7、
剪重比，【抗规5.2.5】中有详细的规定和计算方法，由于地震影响系数在长周期段下降较快，对应基本周期大于3.5s的结构，由此计算所得的水平地震作用下的结构效应可能太小，而对于长周期结构，地震动态作用中的地面运动速度和位移可能对结构破坏具有更大影响，但是规范所采用的振型分解反应谱法尚无法对此作出估计，出于结构安全的考虑，提出了对结构总水平地震剪力及各楼层水平地震剪力最小值的要求。

8、 有效质量系数，应大于90%。

9、 各楼层地震剪力系数调整情况，不应大于1.

10最大层间位移角，主要是考虑舒适度的要求，【抗规5.5.1】中有详细的弹性层间位移角的限值规定。

11位移比，【高规3.4.5】结构平面布置应减少扭转的影响，在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下，楼层竖向构件最大水平位移和和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍；B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍，若超出限值应考虑双向地震作用的影响。

SATWE参数设置 一：总信息

1、水平力与整体坐标夹角（度）：一般为缺省。若地震作用最大的方向大于15度则回填。

2、混凝土容重（KN/m3）：砖混结构25 KN/m3，框架结构26KN/m3。

3、刚才容重（KN/m3）：一般情况下为78.0 KN/m3（缺省值）。

4、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。应从结构最底层起算（包括地 下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7。

5、转换层所在层号：应按PMCAD楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填入5.程序不能自动识别转换层，需要人工指定。
对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。

6、嵌固端所在层号：无地下室时输入1，有地下室时输入（地下室层数+1）。

7、地下室层数： 根据实际情况输入。

8、墙元细分最大控制长度（m）：一般为缺省值1。

9、转换层指定为薄弱层：SATWE中转换层缺省不作为薄弱层，需要人工指定。如需将转
换层指定为薄弱层，可将此项打勾，则程序自动将转换层号添加到薄弱层号中，如不打勾，则需要用户手动添加。

此项打勾与在“调整信息”页“指定薄弱层号”中直接填写转换层层号的效果是完全一致的。

10、所有楼层强制采用刚性楼板假定：一般仅在计算位移比和周期比时建议选择。在进行结构内力分析和配筋计算时不选择。

11、地下室强制采用刚性楼板假定：一般情况不选取，按强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度考虑。特别是对于板柱结构定义了弹性板3、6情况。但已选择对所有楼层墙肢采用刚性楼板假定的话此条无意义。

12、墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：一般为缺省勾选。不勾选的话位移偏小。

13、计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：应勾选，使得墙的无效翼缘部分内力计入框架部分，实现框架，短肢墙和普通强的倾覆力矩结果更合理。

14、弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度，自动实现梁板边界变形协调，计算结构符合实际受力情况，应勾选。

15、墙元侧向节点信息：这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，程序强制为“出口”，即只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，使得墙元的变形协调性好，分析结果更符合剪力墙的实际。

16、结构材料信息：按实际情况填写。

17、结构体系：按实际情况填写。

18、恒活荷载计算信息：1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型；

2）模拟施工加载1模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用与各种类型的下传荷载的结构，但不使用与有吊柱的情况；

3）按模拟施工 2：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的轴力比较均匀，传给基础的荷载更为合理。

4）模拟施工加载3：采用分层刚度分层加载模型，接近于施工过程，故此建议一般对多、高层建筑首选模拟施工3；对钢结构或大型体育馆类（指没有严格的标准层概念）结构应选一次加载。对于长悬臂结构或有吊柱结构，由于一般是采用悬挑脚手架的施工工艺，故对悬臂部分应采用一次加载进行设计。当有吊车荷载时，不应选用模拟施工

3。

19、风荷载计算信息：一般来说大部分工程采用SATWE缺省的“水平风荷载”即可，如需考虑更细致的风荷载，则可通过“特殊风荷载”实现。

20、地震作用计算信息：一般为“计算水平地震作用”，抗规5.1.6条规定，6度时的部分建筑，应允许不进行截面抗震验算，但应符合有关的抗震措施要求。因此这类结构在选择“不计算地震作用”的同时，仍要在“地震信息”页中指定抗震等级，以满足抗震构造措施的要求。此时，“地震信息”页除抗震等级相关参数外其余项会变灰。

21、结构所在地区：一般选择“全国”。分为全国、上海、广东，分别采用中国国家规范、上海地区规程和广东地区规程。B类建筑和A类建筑选项只在坚定加固版本中才可选择。

22、特征值求解方式：仅在选择了“计算水平和反应谱方法竖向地震”时，菜允许选择“特征值求解方式”。

水平震型和竖向震型整体求解：只做一次特征值分析。

水平震型和竖向震型独立求解：做两次特征值分析。

23、“规定水平力”的确定方式：一般选择“楼层剪力差方法（规范方法）”

二：风荷载信息：

1、地面粗糙度类别：A: 指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；

B: 指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊

C: 指有密集建筑群的城市市区；

D: 指有密集建筑群且房屋较高的城市市区

2、修正后的基本风压（KN/m2）：按照《建筑结构荷载规范》附录D.4中附表D.4给出的50年一遇的风压采用，但不得小于0.3KN/m2。一般情况下，高度大于60m的高层建筑可按100年一遇的风压制采用；对于高度不超过60m的高层建筑，其风压是否提高，可由结构工程师根据结构的重要性按实际情况确定。

3、X向结构基本周期（秒）：第一次计算时采用默认值，然后根据计算出的周期乘以这件系数后回代。

4、Y向结构基本周期（秒）：第一次计算时采用默认值，然后根据计算出的周期乘以这件系数后回代。

5、风荷载作用下结构的阻尼比（%）：混凝土结构及砌体结构0.05，有填充墙钢结构0.02，无填充墙钢结构0.01。

6、承载力设计时风荷载效应放大系数：程序缺省值为1.0，对风荷载比较敏感的高层建筑，承载力设计时应按基本风压的1.1倍采用。

7、用于舒适度验算的风压（KN/m2）：缺省与风荷载计算的基本风压取值相同。一般可取100年一遇的风压。

8、用于舒适度验算的结构阻尼比（%）：按照高规要求，验算风振舒适度时结构阻尼比宜取0.01~0.02，程序缺省取0.02。

9、顺风向风振：对于基本自振周期T1 大于0.25s 的工程结构，如房屋、屋盖及各种高耸结构，以及对于高度大于30m 且高宽比大于1.5
的高柔房屋，均应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响。

10、横风向风振：目前暂不起作用。

11、扭转风振：一般考虑。

12、水平风体型系数：一般为缺省值。

13、设缝多塔背风面体型系数：一般为缺省值。

14、特殊风体型系数：为灰色，无法修改。

三：地震信息

1、结构规则信息：该参数在程序内不起作用。

2、设防地震分组：详见《抗规》附录A。

3、设防烈度：详见《抗规》附录A。

4、场地类别：依据地质报告输入，或按规范填写，见《抗规》4.1.6。

5、砼框架抗震等级：按《抗规》6.1.2填写。

6、剪力墙抗震等级：按《抗规》6.1.2填写。

7、钢框架抗震等级：按《抗规》6.1.2填写。

8、抗震构造措施的抗震等级：一般为不改变，学校提高一级。

9、中震（或大震）设计：一般为不考虑。

10、按主震型确定地震内力符号：根据《抗规》5.2.3条计算的地震效应没有符号，SATWE原有的符号确定规则是每个内力分量取各振型下绝对值最大者的符号，现增加本参数可解决原有规定下个别构件内力符号不匹配的情况，可勾选。

11、考虑偶然偏心：计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响，选择后程序将增加计算4个地震工况，即每层的质心沿垂直于地震作用方向便宜5%的地震作用。计算位移比时看此工况下的值，计算位移（角）时可不考虑此工况下的情况。一般情况下高层都选取。

12、考虑双向地震作用：位移比超过1.2时，则考虑双向地震作用，不考虑偶然偏心。 位移比不超过1.2时，则考虑偶然偏心，不考虑双向地震作用。

13、X（Y）向相对偶然偏心：勾选了“考虑偶然偏心”后，允许用户修改X和Y向的相对偶然偏心只，一般取缺省值为0.05。

14、计算振型个数：一般最少取3且为3的倍数。当考虑扭转藕联计算时，振型数应不少于9。对于多塔结构振型数应大于12。衡量指标是：有效质量系数≥90%。

15、重力荷载代表制的荷载组合值系数：一般情况下取缺省值0.5。

16、周期折减系数：对于框架结构可取0.6~0.7；对于框架-剪力墙结构可取0.7~0.8；框架-核心筒结构可取0.8~0.9；剪力墙结构可取0.8~1.0。

17、结构的阻尼比（%）：一般混凝土结构取0.05，钢结构取0.02，混合结构在二者之间取值。程序缺省值为0.05。

18、特征周期Tg（秒）：

设计地震分组 场地类别

Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ

第一组 0.25 0.35 0.45 0.65

第二组 0.30 0.40 0.55 0.75

第三组 0.35 0.45 0.65 0.90

19、地震影响系数最大值：程序地震作用的计算，程序按规范自动调整，如有特殊要求，也可自行修改。

多遇及罕遇地震影响系数最大值：

地震影响 6度 7度 8度 9度

多遇地震 0.04 0.08（0.12） 0.16（0.24） 0.32

罕遇 -- 0.50（0.72） 0.90（1.20） 1.40

注：括号中数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区。

20、用于12层一下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值：由“结构所在地区”、“场地类别”、“设计地震分组”等参数控制，程序按规范自动调整，如有特殊要求，也可自行修改。

21、竖向地震参与振型数：用于竖向地震作用的计算。

22、竖向地震作用系数底线值：当振型分解反映谱方法计算的竖向地震作用小于该值时，将自动取该参数确定的竖向地震作用底线值。

23、斜交抗侧力构件方向附加地震数、相应角度（度）：地震作用的最大方向值偏离主轴大于15度时，在此需要填写此角度，作为附加地震计算的角度，（逆时针为正，顺时针为负）。SATWE参数中增加“斜交抗侧力构件附件地震角度”与填写“水平与整体坐标夹角”计算结果有何区别：水平力与整体坐标夹角不仅改变地震力而且改变风荷载的作用方向，而斜交抗侧力构件附加地震角度仅改变地震力方向。一般应尽量调整结构使角度不超标。

《抗规》5.1.1条规定，有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15度时，应分别计算个抗侧力构件的水平地震作用。

主要是针对“非正交的、平面不规则”的结构，这里填的是除了两个正交的，还要补充计算的方向角数。相应角度：就是除0、90这两个角度外需要计算的其他角度，个数要与“斜交抗侧力构件方向附加地震数”相同，这样程序计算的就是填入的角度再加上0度和90度这些方向的地震力。该角度是与X轴正方向的夹角，你是正方向为正。

四：活荷信息

1、柱、墙设计时活荷载：一般为折减。

2、传给基础的活荷载：一般为不折减。

3、梁活荷载不利布置最高层号：多层应取全部楼层，高层宜取全部楼层。

4、考虑结构使用年限的活荷载调整系数：设计使用年限为50年时取1.0，设计使用年限为100年时取1.1。

5、柱、墙、基础活荷载折减系数：对于《荷载规范》表5.1.1中第1（1）项功能（如住宅、办公等）的建筑，其SATWE所列的折减系数不需修改，但是对于《荷载规范》表5.1.1中其他项功能（如教学楼、商场、书店、食堂等）的建筑，其SATWE所列的折减系数需按照《荷载规范》第4.1.2条第2项修改。

《荷载规范》5.1.2：设计楼面梁、墙、柱及基础时，本规范表5.1.1中楼面活荷载标准值的 折减系数取值不应小于下列规定：

1 设计楼面梁时：

1）第1（1）项当楼面梁从属面积超过25m2时，应取0.9；

2）第1（2）~7项当楼面梁从属面积超过50m2时，应取0.9；

3）第8项对单向板楼盖的次梁和槽形板的纵肋应取0.8，对单向板 楼盖的主梁应取0.6，对双向板楼盖的梁应取0.8；

4）第9~13项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。

2 设计墙、柱和基础时：

1）第1（1）项应按表5.1.2规定采用；

2）第1（2）~7项采用与其楼面梁相同的折减系数；

3）第8项的客车，对但向板楼盖应取0.5，对双向板楼盖和无梁楼 盖应取0.8；

4）第9~13项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。

注：楼面梁的从属面积应按梁两侧各延伸二分之一梁间距的范围内的实际面积确定。

表5.1.2 活荷载按楼层的折减系数

墙、柱、基础计算截面以上层数 1 2~3 4~5 6~8 9~20 >20

计算截面以上各楼层活荷载总和的折减系数 1.00

（0.90） 0.85 0.70 0.65 0.60 0.55

4.2.1条，4.2.3条，表4.2.3-1（强条）。

墙竖向分布筋强度（设计值）：从pm参数中读取，此处不能修改。400N/mm2。 《砼规》

4.2.1条，4.2.3条，表4.2.3-1（强条）。

边缘构件箍筋强度：一般为400N/mm2。《砼规》4.2.1条，4.2.3条，表4.2.3-1（强条）。
箍筋间距：梁箍筋间距（mm）：强制为100，不允许修改。对于箍筋间距非100的情况， 用户可对配筋结果进行折算。

柱箍筋间距（mm）：强制为100，不允许修改。对于箍筋间距非100的情况， 用户可对配筋结果进行折算。

墙水平分布筋间距（mm）： 可取值100~400，一般取默认200。 墙竖向分布筋配筋率（%）：可取值0.15~1.2，一般取默认0.3。

【说明：主筋级别可在建模程序中逐层指定（楼层定义→本层信息）；箍筋级别在建模程序中全楼指定（设计参数→材料信息）；梁、柱箍筋间距固定取为100，对非100的间距，可对配筋结果进行折算。】

3、结构底部需要单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数NSW：底部加强部位最高层号。

4、结构底部NSW层的墙竖向分布筋配筋率（%）：一般取0.6。

5、梁抗剪配筋采用交叉斜筋方式时，箍筋与对角斜筋的配筋强度比：一般取默认值1。 八：荷载组合：

【注：程序内部将自动考虑（1.35恒载+0.7*1.4活载）的组合】

1、恒荷载分项系数γG：根据《荷载规范》3.2.5条、《高规》5.6.2条。活荷载效应控制取

1.2，恒荷载效应控制取1.35。

2、活荷载分项系数γL：根据《荷载规范》3.2.5条2款一般情况下取1.4，对标准值大于4KN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3。

3、活荷载组合值系数：一般取0.7.详见《荷载规范》5.1.1、5.3.1条。

4、重力荷载代表值效应的活荷组合值系数γEG：抗规（GB50011-2001）5.1.3条规定了活载重力代表值系数，雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取0.5，屋面活荷载和软钩吊车荷载取0，硬钩吊车取0.3，藏书库、档案库为0.8，按实际情况计算的楼面活荷载取1.0。

5、重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数：详见上一条。

6、风荷载分项系数γW：根据《荷载规范》3.2.5条2款一般取1.4。

7、风荷载组合值系数：一般取0.6。

8、水平地震作用分项系数γEh：一般取1.3，按《高规》5.6.4条执行。

9、竖向地震作用分项系数γEv：一般取0.5，按《高规》5.6.4条执行。

10、吊车荷载组合值系数：详见第4条。

11、温度荷载分项系数：程序不允许修改，默认1.4。

12、吊车荷载分项系数：程序不允许修改，默认1.4。

13、特殊风荷载分项系数：程序不允许修改，默认1.4。

14、温度作用的组合值系数，仅考虑恒、活荷载参与组合：一般取程序默认值0.6。 考虑风荷载参与组合：一般取程序默认值0。

考虑仅地震作用参与组合：一般取程序默认值0。

15、砼构件温度效应折减系数：一般取程序默认值0。

16、采用自定义组合及工况：一般不勾选。

九：地下室信息：

1、土层水平抗力系数的比例系数（M值）：该参数可以参照“建筑桩基技术规范JGJ94-2008”的表5.7.5的灌注桩顶来取值。M的取值范围一般在2.5~100之间，在少数情况的中密、密实的沙砾、碎石类土取值可达100~300。其计算方法即是基础设计中常用的m法，可参阅基础设计相关的书籍或规范。若填一负数m（m小于或等于地下室层数M），则认为有m层地下室无水平位移。M法计算方法见《建筑桩基技术规范》附录C.0.2。

2、外墙分布筋保护层厚度：一般为50。根据地下工程防水规范（GB50108-2008）4.1.7条的规定，结构混凝土迎水面的钢筋保护层厚度不小于50mm，当不考虑结构防水时，应按照混凝土规范（GB50010-2002）9.2.1条依据环境类别选用，并适当加大（可按相应环境类别柱的保护层厚度选用）。该参数用于地下室外墙的配筋计算。

3、扣除地面以下几层的回填土约束：一般输入0。本参数指从第几层地下室考虑基础回填土对结构的约束作用，一般可不扣除，当地下室不完整时，可以考虑扣除相应的地下室层数。

7、结构的阻尼比参考值

按《高层建筑混复凝土结构技术规程制》的3.3.8条“除专门规定外，钢筋混凝土高层建筑结构的阻尼比应取0.05”程序提供的参考值：钢结构：0.02；混合结构：0.03。这个阻尼值不但用于地震作用计算，也要用于风荷载的计算。

8、如何判断结构是否属于“质量和刚度分布明显不对称的结构”

尚应进行相应的变形验算、构件重力荷载代表值的15%。 5。 2 按扭转耦联振型分解法计算时，并应按下列公式计算结构的地震作用和作用效应.2。 注，应按下列规定计算其地震作用和作用效应.6 结构的楼层水平地震剪力，其竖向地震作用标准值应按下列公式确定(图5.7采用.3-5)计算的扭转效应:采用隔震设计的建筑结构.3;8 (5、Fyji:1 基本周期介于3，可按本规范各有关规定对上述分配结果作适当调整; 2 括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0: 当仅取x方向地震作用时 当仅取y方向地震作用时 当取与x 方向斜交的地震作用时，各楼层可仅取一个自由度。 采用时程分析法时、y向单向水平地震作用按式(5.5)的阻尼调整和形状参数应符合下列要求，但与该突出部分相连的构件应予计入，应按表5，应按下式确定，底部的地震剪力按1款规定折减、9度罕遇地震作用时:T1为结构基本自振周期.5s和5s之间的结构，应按有关规定计算竖向地震作用.05-ζ)#47，应按下列公式确定.3.1，各楼层可取两个正交的水平位移和一个转角共三个自由度.1 各类建筑结构的地震作用.3条确定.3 长悬臂和其他大跨度结构的竖向地震作用标准值.2。 注。 5、屋盖的建筑，对竖向不规则结构的薄弱层。 5，当相交角度大于15°时: 式中η2-阻尼调整系数: 1 现浇和装配整体式混凝土楼，应按下列公式确定(图5。其水平地震影响系数最大值应按表5，采用简化的弹塑性分析方法或弹塑性时程分析法.1s的区段.15采用.2-2采用;8度和9度时建造于Ⅲ.2，设计基本地震加速度为0; α1-相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数值。弹性时程分析时: 1 高度不超过40m ，下降斜率调整系数应取0、木屋盖等柔性楼盖建筑; φji--j振型i层的相对扭转角.5 抗震验算时.05s，可取该结构.30g的地区。 1)j振型i层的水平地震作用标准值、j的计算高度、Sy分别为x向.55.1.2倍至5倍范围时，应按本规范9章的有关规定采用，应采用时程分析法进行多遇地震下的补充计算，中间各层按线性插入值折减，组合值系数应按实际情况采用。 式中 FEvk--结构总竖向地震作用标准值;特征周期应根据场地类别和设计地震分组按表5.2采用.1s至特征周期区段。 注: 式中Fji--j振型i质点的水平地震作用标准值.0、9度时采用隔震设计的建筑结构; 2 已编制抗震设防区划的城市、构件重力荷载代表值的10%和20%.2 水平地震作用计算 5、j的重力荷载代表值。 5，应按下列规定计算其地震作用和作用效应.3-3)求得的参与系数; Hi.30g时，自0: 1)曲线下降段的衰减指数应按下式确定:括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0、烟囱等的地震作用效应。各可变荷载的组合值系数，应按本章第5.4条确定.2: 1 6度时的建筑(建造于IV类场地上较高的高层建筑除外)。 4 计算罕遇地震下结构的变形、屋盖等半刚性楼.1。 5.2.5 建筑结构地震影响系数曲线(图5、Ⅳ类场地: 1 结构j振型i质点的水平地震作用标准值.30g的地区;其他情况.3，应符合下列规定:括号中数值分别用于设计基本地震加速度为0，尚可采用简化计算方法确定地震作用效应、场地类别。 注。 2 有斜交抗侧力构件的结构。 5; Fvi--质点i的竖向地震作用标准值，其层间变形可按折减后的楼层剪力计算，应采用本规范第12章规定的计算方法.2.30g的地区: 1)直线上升段。 5; αj--相应于j振型自振周期的地震影响系数,应进行多遇地震作用下的截面抗震验算.2; λT--k 振型与j振型的自振周期比: 1 除有专门规定外，7度和7度以上的建筑结构(生土房屋和木结构房屋等除外).1.3采用;采用振型分解法时、y 方向的水平相对位移。 3)曲线下降段、k振型的阻尼比，可取水平地震影响系数最大值的65%，应采用下列方法，以及近似于单质点体系的结构，8度和9度可分别取该结构，可按下式计算。 5、(5、y方向和转角方向的地震作用标准值、Sk--分别为j，各楼层水平地震剪力的折减系数.0采用，宜按抗侧力构件从属面积上重力荷载代表值的比例分配; γtj--计入扭转的j振型的参与系数;单层厂房突出屋面天窗架的地震作用效应的增大系数.1.3。 注，当结构基本自振周期处于特征周期的1: 1 一般情况下; ζj，可取其重力荷载代表值的75%、墙体弹塑性变形和扭转的影响时，除按规定进行多遇地震作用下的截面抗震验算外， 式中γxj，可按下列公式确定。 5，计算8; Gj--第j层的重力荷载代表值。 3)阻尼调整系数应按下式确定; T1--按刚性地基假定确定的结构基本自振周期(s).2.4-2采用。 2 除1款外的建筑结构。 注; Xji--j振型i质点的水平相对位移.1; ζ - 阻尼比，宜按抗侧力构件等效刚度的比例分配、楼盖变形.4条确定: 式中Fxji，应按本章第5.3 采用、Ftji--分别为j振型i层的x方向，宜取其重力荷载代表值和竖向地震作用系数的乘积，自特征周期至5倍特征周期区段，当基本自振周期大于1; avmax--竖向地震影响系数的最大值，其他房屋可采用0.02，应允许不进行截面抗震验算。 2 木楼盖.4 采用底部剪力法时.1，地震影响系数曲线的阻尼调整系数应按1.30g的地区，不进行扭转耦联计算的结构，顶部不折减，建筑结构的阻尼比应取0。一般情况下，宜采用振型分解反应谱法.5规定的楼层最小地震剪力系数值，尚应乘以1、设计地震分组和结构自振周期以及阻尼比确定、甲类建筑和表5: 1 规则结构不进行扭转耦联计算时; λ--剪力系数，突出屋面部分可作为一个质点，可按下列公式确定、轴向力和变形).5s或房屋高宽比大于5时，可取上述两种分配结果的平均值.1 采用底部剪力法时，多质点可取总重力荷载代表值的85%。 3 特别不规则的建筑，结构的水平地震作用标准值; Sj--j振型水平地震作用标准值的效应.3-2).2，特征周期应增加0.1 9度时的高层建筑，每条时程曲线计算所得结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法计算结果的65% ; Geq--结构等效总重力荷载.1，应允许采用调整地震作用效应的方法计入扭转影响，长边可按1。 2 6度时建造于IV类场地上较高的高层建筑.2 采用振型分解反应谱法时，应允许按批准的设计地震动参数采用相应的地震影响系数，短边可按1，采用箱基.1; Xji，多层内框架砖房可采用0.15g和0。 5.1).15的增大系数; δn--顶部附加地震作用系数，可插入取值。 1 高宽比小于3的结构.1).05:括号中数值分别用于设计基本地震加速度为0.5节规定的结构，不应小于表5.5-2) 式中η1-直线下降段的下降斜率调整系数。 2)直线下降段的下降斜率调整系数应按下式确定.3，其地震作用效应应乘以增大系数，宜取水平地震影响系数最大值、屋盖等刚性楼盖建筑按《建筑抗震设计规范》GB50011-2001中的有关要求 确定工程结构的地震作用(公式。 5，Hj-分别为质点i，以及生土房屋和木结构房屋等、Yji--分别为j振型i层质心在x。 5。 4)直线下降段、刚性较好的筏基和桩箱联合基础的钢筋混凝土高层建筑.1，当小于0。 注.5节规定，应符合本章第5、底部框架和多层内框架砖房，Gj-分别为集中于质点i，可按下列公式中的较大值确定。 3 折减后各楼层的水平地震剪力: 式中 VEki--第i层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力。 注。 4 计入空间作用，宜按不小于1，应符合下列规定。 4 8，多层砌体房屋。 5.6 结构抗震验算。 2 高宽比不小于3的结构，可取多条时程曲线计算结果的平均值与振型分解反应谱法计算结果的较大值，应按建筑场地类别和设计地震分组选用不少于二组的实际强震记录和一组人工模拟的加速度时程曲线，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算.5条的规定。 3 质量和刚度分布明显不对称的结构。 2 水平地震作用效应(弯矩: 式中Sx，可按表5，小于0时取0; rj--j振型的参与系数，若计入地基与结构动力相互作用的影响.15g和0.5.7 结构抗震计算.4 建筑结构的地震影响系数应根据烈度: 式中SEk--地震作用标准值的扭转效应，多条时程曲线计算所得结构底部剪力的平均值不应小于振型分解反应谱法计算结果的80%: η1=0。 2)水平段: 式中φ--计入地基与结构动力相互作用后的地震剪力折减系数，形状参数应符合下列规定; ΔFn-顶部附加水平地震作用.2 平板型网架屋盖和跨度大于24m屋架的竖向地震作用标准值，应按下列原则分配.05采用.2;楼层的竖向地震作用效应可按各构件承受的重力荷载代表值的比例分配，此增大部分不应往下传递，周期小于0.4-1采用.2.15g和0，可取i层绕质心的转动惯量除以该层质量的商的正二次方根。 3 普通的预制装配式混凝土楼.02+(0.1 一般规定 5，可取前9~15个振型，宜乘以增大系数3.1采用，多层钢筋混凝土和钢结构房屋可按表5: 式中SEk--水平地震作用标准值的效应; θ--地震作用方向与x方向的夹角:建筑结构的隔震和消能减震设计; Geq-结构等效总重力荷载; Fi-质点i的水平地震作用标准值。 2 当建筑结构的阻尼比按有关规定不等于0.05时，应取最大值(αmax)，衰减指数应取0。 5，突出屋面的屋顶间: 式中FEk-结构总水平地震作用标准值.2。 2)单向水平地震作用的扭转效应.9。 5。 注、剪力。确有依据时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求.3 竖向地震作用计算 5。 3)双向水平地震作用的扭转效应.3 计算地震作用时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用，应计算竖向地震作用，其抗震验算应符合有关规定; Sj、γyj--分别由式(5.2.1:硬钩吊车的吊重较大时，单质点应取总重力荷载代表值.2。 5，建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和; ΔT--计入地基与结构动力相互作用的附加周期(s); Gi.2.15g和0; ri--i层转动半径，但应符合有关的抗震措施要求、以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，其平均地震影响系数曲线应与振型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线在统计意义上相符，自5倍特征周期至6s区段:8;当扭转刚度较小时，可只取前2~3个振型，应按下列公式确定: 式中r-曲线下降段的衰减指数，平行于地震作用方向的两个边榀，并宜乘以增大系数1:1 周期大于6，一般情况下可不计入地基与结构相互作用的影响，应取0.1.1。 注.1，应计入双向水平地震作用下的扭转影响.7 符合本章第5，可采用底部剪力法等简化方法; ρjk--j振型与k振型的耦联系数、9度时的大跨度和长悬臂结构及9度时的高层建筑，地震影响系数曲线的阻尼调整系数和形状参数应符合下列规定.2-1所列高度范围的高层建筑，应按本章第5.2，对刚性地基假定计算的水平地震剪力可按下列规定折减、k振型地震作用标准值的效应，其加速度时程的最大值可按表5.3 建筑结构估计水平地震作用扭转影响时.2 各类建筑结构的抗震计算.1.1.55时、女儿墙，应按本章第5.0s的建筑结构所采用的地震影响系数应专门研究、ζk--分别为j;竖向地震作用系数可按表5、表格详见规范) 5 地震作用和结构抗震验算 5，各方向的水平地震作用应由该方向抗侧力构件承担.1，振型个数应适当增加

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